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1、螺栓端部打镦比较两种方案由于次螺栓的主要作用是作为一种支架使用防水螺母的意义不是太大,所以第二种方案更好。最后对油门拉线的安装孔改进方案:将孔径由Φ变位Φ方案:将油门拉线头加大本方案主要考虑生产厂家的地域问题,就近解决能解决好的问题,要就近处理计算部分本部装选择了冷轧钢板作为加工原材料,其许用应力[δ]=MPa,材料厚度mm根据GB和GB几何尺寸的确认计算拨叉的行程,在完全分离是行程mm,由于拨叉和转相拨插轴。

2、,S=[σ]=σS==MPa)计算螺栓直径:d≥≈mm取M=mm.校核接合面上的挤压应力总的要求:上端接合面间不出现缝隙,下端接合面不被压溃。)计算结合面面积A和抗弯截面系数WA=bb==mmW=Mσ=N?mm)接合面下端不压溃由表查出许用挤压应力[σ]=σ==MPaσ=+=+=MPalt[σ=gt故满足要求因此取M的六角头螺栓(GB),查《机械设计手册》,选择其余参数d=mmd=mm,e=mm,k=mm,r。。当主离合器手柄在“连接”位置时,液压控制启动钢丝(秧苗支架钢丝)被拉向后方,使油压阀臂可自由地带动液压控制阀臂处于“上升”、“下降”位置,液压仿形起作用。以上为PFS插秧机的主要系统组成及其原理特点,可以说是一种完美的中国型插秧机,但是问题也是不可避免的,下面主要谈谈侧离合器手柄的问题解决方案。首先对于它的的手柄安装加紧不当问题方案:改变附着板的支落孔的位置方案:改变侧离合器手把的尺寸-比较两种方案前者需更改孔的位置,而后者则需要考虑其受力等因素,成型要做较为严重的调整,无论是经济还是工序上还是前者更符合我门的设计思想和要求。其次,部件的焊接改为铆接-再次支螺栓改进方案:使用国产防水螺母方案:使用普通螺母,将。

3、偏移mm,往下偏移mm。如附件PFS所示。结论本文主要介绍了PFS动力插秧机的设计原理与主要特征参数,对发现部分问题进行研究和探讨,解决侧离器手柄的以前存在问题,因为本课题所着重研究是侧离器手柄板金件加工,操作较为简单,但经过本次改进设计之后,我们取得更好的产品、更廉价的成本,完全符合我们所研究的初衷,原来配件生产中出现的问题,在此我们都已经解决,但是研究中也难免出现不足之处,那就是由于时间和水平所限,在外观。

4、的企业有为精湛。这就要求我们对插秧机每一个环节细心精致,保持他优良的品质。下面就是我们计算所得的方案。对于调速手柄附和板的改进设计以前Φ尺寸为Φ,只所做出如此改进方案,考虑的是多方面的原因。首先从它的安装出现的问题,那就是安装不能到位,理论上讲,手把支架的直径也是Φ但是为什么如此问题呢?就是因为没有考虑到他们公差累加,他们的相关配件公差累加以后,就造成超差,安装是问题自然就出来了。对于这部分的改进操作经过了实。下,所以在几何尺寸上应该没有问题,下面就要进行材料硬度的校核计算。材料硬度的校核计算本材料为冷拉钢板GB和GB查的材料的抗拉强度[δ]=MPa当侧离合器手柄达最大位置时,此时各部位的受力也就是最大的时候。此时拉线的行程:S=S=mm弹簧的行程:s=s=s=mm有虎克定理F==F=F=kgf由力矩平衡原理=则F=F=F=kgf对与侧离合器手柄来说,上图中的mm处可以说是最危险面,因为这里受力较为复杂我们假设所有拉线的作用的力都集中在这一面内,则其应力如下:δ=δ=δ=MPalt[δ]由此看出,我们选材在此处正确,可以满足配件所需的硬度。..螺栓的受力分析.将绳子的拉力F向结合面平移,附加翻转力矩M)横向载荷力F=。

5、仿形不起作用。此时将液压手柄置于“上升”位置,液压钢丝带动油压阀臂向后移动,并将液压控制启动钢丝(秧苗支架钢丝)向后收缩,压缩弹簧。因此主离合器手柄在“断开”位置时,液压手柄仍可起作用,液压自动仿形不起作用。当主离合器手柄在“连接”位置时,液压控制启动钢丝(秧苗支架钢丝)被拉向后方,使油压阀臂可自由地带动液压控制阀臂处于“上升”、“下降”位置,液压仿形起作用。以上为PFS插秧机的主要系统组成及其原理特点,可以。

6、=s=mml=mm材料为钢,镀锌钝化,公差等级为C,螺纹公差g标记:螺纹规格d=M,公称长度l=mm,C级六角头螺栓性能等级级,螺栓GBM经过镀锌钝化设计部分通过上面的介绍和计算我们可以清楚看到,我们设计的思想和设计的方法,还有我们设计的初衷。对于整台插秧机来说机器的每一个环节,都不容我们的忽视,小问题就是大问题的前言,可能更严重后果即将出现,所我们会细心注意他的每一个环节。当前插秧机技术发展迅速,特别是日本。

7、转角可以认为是大小一样则拉线的行程为:l=,即l=mm-可以看出mm为拉线的最小移动行程-在此种情况下手柄所产生的转角为α=α=lt在完全离合上没有问题,侧离合器的手柄行程足够,即使在包含其他因素在内的情况下,所以在几何尺寸上应该没有问题,下面就要进行材料硬度的校核计算。材料硬度的校核计算本材料为冷拉钢板GB和GB查的材料的抗拉强度[δ]=MPa当侧离合器手柄达最大位置时,此时各部位的受力也就是最大的时候。此。螺栓端部打镦比较两种方案由于次螺栓的主要作用是作为一种支架使用防水螺母的意义不是太大,所以第二种方案更好。最后对油门拉线的安装孔改进方案:将孔径由Φ变位Φ方案:将油门拉线头加大本方案主要考虑生产厂家的地域问题,就近解决能解决好的问题,要就近处理计算部分本部装选择了冷轧钢板作为加工原材料,其许用应力[δ]=MPa,材料厚度mm根据GB和GB几何尺寸的确认计算拨叉的行程,在完全分离是行程mm,由于拨叉和转相拨插轴转角可以认为是大小一样则拉线的行程为:l=,即l=mm-可以看出mm为拉线的最小移动行程-在此种情况下手柄所产生的转角为α=α=lt在完全离合上没有问题,侧离合器的手柄行程足够,即使在包含其他因素在内的情况。

8、时拉线的行程:S=S=mm弹簧的行程:s=s=s=mm有虎克定理F==F=F=kgf由力矩平衡原理=则F=F=F=kgf对与侧离合器手柄来说,上图中的mm处可以说是最危险面,因为这里受力较为复杂我们假设所有拉线的作用的力都集中在这一面内,则其应力如下:δ=δ=δ=MPalt[δ]由此看出,我们选材在此处正确,可以满足配件所需的硬度。..螺栓的受力分析.将绳子的拉力F向结合面平移,附加翻转力矩M)横向载荷力F=。

9、制阀动作(基本原理与手柄控制系统相同),完成机体的自动升降。这样在田间的插秧深度随着机体的自我调节,基本保持一致。-在油压阀臂构件上,有两个长形腰孔,下面一个腰孔为液压钢丝销孔,受液压手柄控制上面腰孔为液压控制启动钢丝(秧苗支架钢丝)销孔,受主离合器手柄控制。当主离合器手柄在“断开”位置时,液压控制启动钢丝(秧苗支架钢丝)受弹簧弹力的作用顶在前面,中浮板前端抬起时不能克服弹簧弹力,使油压阀臂不能向后移动,液压。N)翻转力矩M=mmN=N?mm该螺栓组联接受翻转力矩和横向载荷联合作用,载荷方向如图所示。.螺栓的工作载荷)螺栓所受的横向载荷F=F=N按结合面m=,查表取f=防滑系数k取,则单个螺栓的预紧力F≥==N)翻转力矩M引起的螺栓载荷在翻转力矩M的作用下,螺栓所受拉力F=MZ==N)螺栓所受轴向总拉力F∑,查表取k=F∑=F+kF==N.强度计算)计算许用拉应力[σ]选级螺栓,查表,σ=MPa,考虑严格控制与紧力,S=[σ]=σS==MPa)计算螺栓直径:d≥≈mm取M=mm.校核接合面上的挤压应力总的要求:上端接合面间不出现缝隙,下端接合面不被压溃。)计算结合面面积A和抗弯截面系数WA=bb==mmW=Mσ=N?。

10、说是一种完美的中国型插秧机,但是问题也是不可避免的,下面主要谈谈侧离合器手柄的问题解决方案。首先对于它的的手柄安装加紧不当问题方案:改变附着板的支落孔的位置方案:改变侧离合器手把的尺寸-比较两种方案前者需更改孔的位置,而后者则需要考虑其受力等因素,成型要做较为严重的调整,无论是经济还是工序上还是前者更符合我门的设计思想和要求。其次,部件的焊接改为铆接-再次支螺栓改进方案:使用国产防水螺母方案:使用普通螺母,将。

11、际的操作获得了成功。对于附着板的改进设计首先我们对于原来所选材料再次进行了粗估计算,能满足我们的要求,于是就在它和相关部件的结构修改上,因为都是钣金件,采用了冲压工艺,精度能满足我们所要得精度要求。表面的热处理依然采用的是电泳处理,他问题的和所在就是中间孔Φ的位置问题。见下页图所示(具体见附件PFS)如果在此状态下,产生如附件(fs改进前)图样,无法正确动作,经过实际部件组装得出如下解决方案,即将孔的位置往右 。

12、N)翻转力矩M=mmN=N?mm该螺栓组联接受翻转力矩和横向载荷联合作用,载荷方向如图所示。.螺栓的工作载荷)螺栓所受的横向载荷F=F=N按结合面m=,查表取f=防滑系数k取,则单个螺栓的预紧力F≥==N)翻转力矩M引起的螺栓载荷在翻转力矩M的作用下,螺栓所受拉力F=MZ==N)螺栓所受轴向总拉力F∑,查表取k=F∑=F+kF==N.强度计算)计算许用拉应力[σ]选级螺栓,查表,σ=MPa,考虑严格控制与紧力mm)接合面下端不压溃由表查出许用挤压应力[σ]=σ==MPaσ=+=+=MPalt[σ=gt故满足要求因此取M的六角头螺栓(GB),查《机械设计手册》,选择其余参数d=mmd=mm,e=mm,k=mm,r=s=mml=mm材料为钢,镀锌钝化,公差等级为C,螺纹公差g标记:螺纹规格d=M,公称长度l=mm,C级六角头螺栓性能等级级,螺栓GBM经过镀锌钝化设计部分通过上面的介绍和计算我们可以清楚看到,我们设计的思想和设计的方法,还有我们设计的初衷。对于整台插秧机来说机器的每一个环节,都不容我们的忽视,小问题就是大问题的前言,可能更严重后果即将出现,所我们会细心注意他的每一个环节。当前插秧机技术发展迅速,特别是日本。

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